防止空預(yù)器堵灰腐蝕措施和空預(yù)器漏風(fēng)率治理措施，值得借鑒！
技術(shù)原理與要點(diǎn)：
空預(yù)器綜合冷端溫度（空預(yù)器進(jìn)口空氣溫度與煙氣出口平均溫度之和）對冷端結(jié)露和腐蝕、堵灰影響較大?？疹A(yù)器出口綜合冷端溫度如低于酸露點(diǎn)溫度，空預(yù)器冷端很快就會積灰，一周內(nèi)就形成極難去除的板結(jié)垢。冷端溫度目標(biāo)值應(yīng)根據(jù)“綜合冷端溫度與燃料含硫量變化曲線”確定，并根據(jù)燃用煤種性質(zhì)進(jìn)行修正，除收到基全硫（St,ar）＜0.5%的入爐煤，燃用其他煤種原則上不要低于130℃。
煙氣酸露點(diǎn)主要受燃煤中的硫分、灰分、灰成分（特別是灰中Ca含量）、水分和發(fā)熱量的影響，灰分和灰中Ca含量越高，酸露點(diǎn)越低；硫分和水分越高，酸露點(diǎn)越高。由于不同酸露點(diǎn)計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出的數(shù)值偏差較大，對燃用煤種相對穩(wěn)定的鍋爐，應(yīng)通過調(diào)整冷端溫度觀察空預(yù)器差壓變化趨勢等方法，確定該煤種對應(yīng)的目標(biāo)綜合溫度控制值，并根據(jù)空預(yù)器煙氣側(cè)差壓變化情況及時(shí)提高空預(yù)器冷端溫度控制值。為提高控制精度和減輕運(yùn)行人員調(diào)整工作量，空預(yù)器綜合冷端溫度控制目標(biāo)值建議通過原煙氣SO2濃度、燃煤量、煙氣量等參數(shù)實(shí)時(shí)計(jì)算并參與自動(dòng)調(diào)節(jié)。
機(jī)組啟/停階段要注重冷端溫度控制，投入暖風(fēng)器或熱風(fēng)再循環(huán)努力控制空預(yù)器綜合冷端溫度不低于目標(biāo)溫度。
空預(yù)器出口綜合冷端溫度低于目標(biāo)值時(shí)，優(yōu)先采用降低磨煤機(jī)出口溫度，適當(dāng)增加一次風(fēng)比例（注意鍋爐燃燒和飛灰含碳量的變化情況），以提高空預(yù)器出口排煙溫度。
空預(yù)器蒸汽吹灰疏水溫度控制在比吹灰母管壓力對應(yīng)的飽和溫度高5-20℃范圍內(nèi)，空預(yù)器實(shí)際排煙溫度高于目標(biāo)綜合冷端溫度時(shí)，取下限，否則取上限。
安裝并運(yùn)行脫硝裝置的鍋爐，要防止局部或部分時(shí)段噴氨過量引起的氨逃逸量超標(biāo)(≯3ppm)。
優(yōu)化鍋爐配風(fēng)，利用煙氣再循環(huán)，防止過氧（必要時(shí)根據(jù)CO生成量適度控制低氧）燃燒和爐膛局部溫度過高，減少爐內(nèi)SO3的生成。
空預(yù)器煙氣側(cè)差壓超過設(shè)計(jì)值或空預(yù)器冷端溫度低于目標(biāo)溫度時(shí)，應(yīng)增加吹灰頻次，煙氣側(cè)差壓超過1.5倍設(shè)計(jì)值時(shí)，提高空預(yù)器冷端吹灰器彈簧閥后壓力（最高至1.5MPa）加強(qiáng)吹灰，當(dāng)差壓恢復(fù)正常值范圍內(nèi)，逐漸恢復(fù)正常吹灰壓力，防止吹損蓄熱元件。
加強(qiáng)鍋爐暖風(fēng)器、熱風(fēng)再循環(huán)、空預(yù)器扇形板自動(dòng)調(diào)整裝置設(shè)備的運(yùn)行維護(hù)，保證設(shè)備運(yùn)行良好。暖風(fēng)器、鍋爐受熱面（特別是省煤器）泄漏后要及時(shí)隔離或停爐處理。空預(yù)器停爐進(jìn)行水沖洗后，啟動(dòng)點(diǎn)火前要充分烘干。
要加強(qiáng)空預(yù)器進(jìn)出口差壓、溫度，空預(yù)器吹灰壓力、疏水溫度，脫硝催化劑出口氨逃逸等表計(jì)的檢測維護(hù)，保證指示準(zhǔn)確。
空預(yù)器檢修中要通過校直大軸、修復(fù)密封片、利用新型密封技術(shù)等降低空預(yù)器漏風(fēng)率，提高空預(yù)器出口排煙溫度。
C級及以上計(jì)劃檢修時(shí)，根據(jù)空預(yù)器腐蝕、積灰情況把蓄熱元件拆包徹底清洗，冷、熱端蓄熱元件復(fù)裝時(shí)調(diào)換位置使用。部分電廠聘請專業(yè)清洗公司用高壓射流清洗車對空預(yù)器蓄熱元件在不吊出的情況下進(jìn)行沖洗，效果十分顯著，一般機(jī)組停運(yùn)10天左右即可完成沖洗，且費(fèi)用不高，未實(shí)施高壓沖洗的電廠應(yīng)積極應(yīng)用這一技術(shù)。
空預(yù)器冷端蓄熱元件選型或換型可采用考頓鋼、ND鋼，或搪瓷波形板、陶瓷等耐腐蝕材料?？疹A(yù)器堵塞嚴(yán)重的，要分析蓄熱元件高度和直徑設(shè)計(jì)是否合理，必要時(shí)進(jìn)行大通道蓄熱元件換型改造（改成L型直通道），或進(jìn)行空預(yù)器增加直徑改造。
投用暖風(fēng)器或熱風(fēng)再循環(huán)系統(tǒng)，將對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性產(chǎn)生不利影響，機(jī)組煤耗將上升1-3g/kWh，因此，在冷端綜合溫度（或冷端平均溫度）滿足要求的情況下，應(yīng)及時(shí)停用暖風(fēng)器或熱風(fēng)再循環(huán)系統(tǒng)，防止過量投入造成能耗增加。
空預(yù)器在線高壓水沖洗案例：2012年11月，珞璜電廠在#5爐（600MW）運(yùn)行中成功進(jìn)行了空預(yù)器冷端傳元熱件在線高壓水沖洗，取得顯著成效。該廠空預(yù)器配備有冷端高壓水沖洗系統(tǒng)，系統(tǒng)由柱塞泵（出口壓力25MPa）、伸縮式噴槍及相應(yīng)的供水、排水及管路系統(tǒng)組成。因該廠燃用高硫煤，在鍋爐進(jìn)行SCR脫硝改造后，空預(yù)器極易產(chǎn)生硫酸氫銨堵灰，機(jī)組經(jīng)脫硝改造自11月19日投運(yùn)后，一周內(nèi)空預(yù)器煙氣阻力由1.5KPa上升至2.6KPa。11月26日，經(jīng)對冷端高壓水系統(tǒng)進(jìn)行完善和調(diào)試，電廠在機(jī)組運(yùn)行中分別投入B側(cè)和A側(cè)水沖洗系統(tǒng)，高壓水壓力25MPa，兩側(cè)共沖洗29小時(shí)，空預(yù)器阻力降至1.4KPa。實(shí)踐證明，在線高壓水沖洗能有效解決硫酸氫銨堵灰問題，也能部分解決陳舊性灰垢堵塞，配合運(yùn)行中空預(yù)器蒸汽吹灰和暖風(fēng)器的合理投用，根據(jù)差壓上升趨勢適時(shí)投用高壓水沖洗，能較好控制空預(yù)器的阻力的上升。
2.空預(yù)器漏風(fēng)率治理措施
空預(yù)器漏風(fēng)率高是困擾電廠經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的又一難題，部分電廠空預(yù)器間隙自調(diào)裝置由于測量誤差或運(yùn)行中卡澀等原因，難以投運(yùn)，造成間隙偏大，漏風(fēng)率大；部分機(jī)組空預(yù)器冷、熱端間隙在冷態(tài)調(diào)整后，熱態(tài)無法進(jìn)行再調(diào)整，或調(diào)整方法不當(dāng)，也造成漏風(fēng)率上升；部分采用彈性可調(diào)密封或柔性密封的機(jī)組，隨著運(yùn)行時(shí)間的增加，因密封元件磨損、彈片失效等原因，密封效果明顯下降。各電廠針對空預(yù)器漏風(fēng)率治理進(jìn)行了不少探索，在《火力發(fā)電機(jī)節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則》、《300MW鍋爐及輔機(jī)節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則》和《燃煤電廠節(jié)能降耗技術(shù)推廣應(yīng)用目錄》推薦的相關(guān)技術(shù)基礎(chǔ)上，對空預(yù)器密封治理的相關(guān)技術(shù)和注意事項(xiàng)進(jìn)行介紹：
（1）密封方式簡介
1)雙道密封改造：將轉(zhuǎn)子隔倉數(shù)增加一倍，通常由24分倉改為48分倉，加寬扇形板，形成雙密封面，漏風(fēng)率可降低30%，通常漏風(fēng)率低于6%。不足之處是風(fēng)煙阻力略有增加，轉(zhuǎn)子重量增加；如將原傳熱元件拆包切割，易造成傳熱面積下降和損元件。鶴崗電廠采用了該方案。
2）三道密封改造：在原雙密封改造基礎(chǔ)上，進(jìn)一步增加轉(zhuǎn)子隔倉，加寬扇形板，形成三道密封面，漏風(fēng)率可在雙密封基礎(chǔ)上進(jìn)一步下降12%。但造成隔倉過密，傳熱元件偏小，風(fēng)煙阻力上升10%左右。目前部分一次風(fēng)壓頭較高的新機(jī)組采用。
3）拖拽式軟密封技術(shù)：類似柔性密封技術(shù)，在徑向隔板原徑向密封片的基礎(chǔ)上，再增加一道較薄的有一定彈性和折角較大的密封片，以增加密封道數(shù)，并允許密封片與扇形板有一定接觸。在投運(yùn)初期能有效降低漏風(fēng)率（可至4%左右）。不足之處：只在間隙小于10mm時(shí)有效，大機(jī)組無LCS（間隙自調(diào)裝置）時(shí)熱端效果不明顯；運(yùn)行時(shí)間長后接觸式密封片易磨損失效。
應(yīng)用案例：陽邏電廠#1-4機(jī)組空預(yù)器進(jìn)行過彈性可調(diào)密封改造，運(yùn)行幾年后，因密封元件磨損、彈片失效等原因造成漏風(fēng)率增加，電廠經(jīng)調(diào)研和摸索，制訂了在原有密封的基礎(chǔ)上采取在熱端及冷端徑向密封各加裝柔性密封片，同時(shí)在原折12°角的徑向密封片的徑向隔板另一側(cè)，增加一片較薄的折角的徑向密封片（折角40°），并高出原12°折角徑向密封片一定的距離，在空預(yù)器運(yùn)行中允許較薄的密封片與徑向密封扇形板有輕微接觸的方案，來減輕空預(yù)器漏風(fēng)。實(shí)施后，空預(yù)器漏風(fēng)率由10%以上降至6%左右。
4）鋼絲刷軟密封：屬柔性密封技術(shù)，也可稱刷式密封技術(shù)，用金屬絲編織的刷式密封片來達(dá)到接觸式密封效果，投運(yùn)初期漏風(fēng)率可降至4%以下，外高橋等1000MW機(jī)組采用了本技術(shù)，不足之處是運(yùn)行周期較短，鋼絲軟化快，倒伏變形后漏風(fēng)率增加，維護(hù)更換成本高。
5）彈簧密封技術(shù)：屬柔性密封技術(shù)，典型代表是華能達(dá)公司，利用帶彈簧的密封片實(shí)現(xiàn)密封片與扇形板的接觸式密封，降低漏風(fēng)率效果顯著，但結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，運(yùn)行周期長后彈簧易失效而造成漏風(fēng)率顯著上升，需經(jīng)常進(jìn)行檢查和維護(hù)更換部件。華能榆社、辛店等多家電廠采用過這一技術(shù)。
6）自動(dòng)漏風(fēng)控制系統(tǒng)（間隙自動(dòng)調(diào)整裝置）：大機(jī)組多數(shù)采用密封間隙自調(diào)裝置（LCS），以熱端間隙自調(diào)為主，典型代表是上鍋等國內(nèi)三大動(dòng)力廠的空預(yù)器，采用間隙自動(dòng)跟蹤技術(shù)，自動(dòng)調(diào)整扇形板位置，實(shí)現(xiàn)間隙在最小狀態(tài)而不碰磨。如使用得當(dāng)，能起到較好的漏風(fēng)控制效果，通常漏風(fēng)率低于6%。但如果對該裝置不進(jìn)行精心調(diào)試和有效的檢查維護(hù)，加上空預(yù)器溫度超限、變形、卡澀等原因，將間隙自調(diào)裝置手動(dòng)退出，則漏風(fēng)率將顯著增加，公司系統(tǒng)多家電廠因不重視間隙自調(diào)裝置的投運(yùn)，或因調(diào)整不當(dāng)，造成漏風(fēng)率很高。因此應(yīng)進(jìn)一步重視和采取有效措施保證該裝置運(yùn)行在良好狀態(tài)。
7）焊接靜密封：通常采用固定式密封技術(shù)，典型代表是豪頓華公司。針對間隙自調(diào)裝置（LCS）因維護(hù)工作量大、技術(shù)要求高而可能產(chǎn)生的漏風(fēng)率高的問題，以及因扇形板在線調(diào)節(jié)帶來的靜密封漏風(fēng)率大的問題，采用將靜密封片和密封板焊接，扇形板運(yùn)行中處于固定位置，以長期降低直接漏風(fēng)。優(yōu)點(diǎn)是維護(hù)簡單，漏風(fēng)率長期穩(wěn)定，靜密封片壽命延長；不足之處是熱態(tài)時(shí)難以在線調(diào)節(jié)密封板，若冷態(tài)時(shí)對熱態(tài)間隙計(jì)算和預(yù)留不當(dāng)，或熱態(tài)時(shí)煙氣溫度偏離設(shè)計(jì)值，則漏風(fēng)率將較高。豪頓華公司有專門的間隙計(jì)算軟件進(jìn)行熱態(tài)間隙預(yù)留并對用戶保密。華能白楊河等電廠原空預(yù)器采用間隙自調(diào)裝置，因自調(diào)裝置運(yùn)行不正常，而將密封型式改為固定式密封，漏風(fēng)率基本穩(wěn)定在7%左右，應(yīng)進(jìn)一步積累經(jīng)驗(yàn)，通過精心調(diào)整進(jìn)一步降低漏風(fēng)率。
8）四分倉設(shè)計(jì)：主要用于循環(huán)流化床鍋爐，因一次風(fēng)壓較高，為降低漏風(fēng)率，將一次風(fēng)設(shè)置在二次風(fēng)的通道之間，形成四分倉，以降低至煙氣側(cè)的漏風(fēng)量，一般一臺鍋爐設(shè)置一臺空預(yù)器。
9）抽氣密封技術(shù)：也稱疏導(dǎo)式密封技術(shù)。該系統(tǒng)由設(shè)備內(nèi)密封機(jī)構(gòu)和外漏風(fēng)回收裝置組成，原理是在空預(yù)器內(nèi)部建立立體的封閉機(jī)構(gòu)，形成回收區(qū)及密封區(qū)。當(dāng)空氣向煙氣側(cè)泄漏時(shí)，必經(jīng)過冷、熱端及軸向回收區(qū)，通過回收風(fēng)機(jī)負(fù)壓的作用把漏風(fēng)經(jīng)回收管道送入熱二次風(fēng)箱內(nèi)（冬季可切換至空預(yù)器入口，起熱風(fēng)再循環(huán)作用）。由于密封區(qū)的作用，使空氣泄漏量一般控制在5-6%左右，該泄漏風(fēng)進(jìn)入回收區(qū)內(nèi)，即被設(shè)備外回收裝置幾乎全部回收，因而漏入煙氣系統(tǒng)的泄漏空氣量很小，可使空預(yù)器漏風(fēng)率降至3%以下。但該裝置因需設(shè)置回收風(fēng)機(jī)而增加電耗，需綜合評估經(jīng)濟(jì)效益。
應(yīng)用案例：德州電廠#3鍋爐加裝空預(yù)器疏導(dǎo)式密封系統(tǒng)，經(jīng)運(yùn)行評估，降低漏風(fēng)率所產(chǎn)生的節(jié)能效果高于回收風(fēng)機(jī)所耗的電能，總體仍是經(jīng)濟(jì)的。
10）加壓密封技術(shù)：通常用于GGH，即GGH的低泄漏風(fēng)系統(tǒng)。
11）綜合性密封技術(shù)：部分廠家綜合以上多種技術(shù)的特點(diǎn)，對空預(yù)器徑向、軸向、周向（旁路）密封和相關(guān)靜密封進(jìn)行針對性設(shè)計(jì)，實(shí)施漏風(fēng)率控制，典型代表是（無錫）巴克-杜爾公司的空預(yù)器密封技術(shù)，如該公司的板式（彈性）雙密封技術(shù)，采用可調(diào)節(jié)的徑向密封片、周向密封板、膨脹節(jié)靜密封片、熱端間隙可調(diào)機(jī)構(gòu)、冷端手動(dòng)間隙調(diào)整機(jī)構(gòu)等，實(shí)施綜合密封調(diào)節(jié)。
（2）運(yùn)行調(diào)節(jié)及維護(hù)注意事項(xiàng)
1）除精心控制好徑向、軸向密封間隙外，還要注意控制好密封板的端部密封，以及靜密封、旁路密封等。
2）在空預(yù)器超溫后，要及時(shí)調(diào)整密封間隙。煙氣溫度偏離設(shè)計(jì)溫度20℃以上，要及時(shí)重新計(jì)算調(diào)整密封間隙。
3）分析空預(yù)器卡澀原因，防止空預(yù)器膨脹不均、變形、大梁剛度差、中心不正，以及轉(zhuǎn)子格倉密封板變形、上下端不對口等問題。
4）注意空預(yù)器各部位的保溫效果，特別在雨雪、大風(fēng)天氣和冬季，防止因保溫不良造成空預(yù)器外殼變形，產(chǎn)生碰磨等。
5）特別重視間隙自調(diào)裝置的調(diào)整和維護(hù)，不得長時(shí)間把間隙退到最大位置，否則會大大增加漏風(fēng)率。
6）注意密封片焊接固定，利用檢修、調(diào)停機(jī)會檢查各部密封片和密封間隙，進(jìn)行針對性調(diào)整。
7）盡量采用焊接靜密封。
8）保證導(dǎo)向軸承可靠運(yùn)行，防止中心偏斜。
9）空預(yù)器檢修后初次投運(yùn)，要有24-48小時(shí)磨合時(shí)間，根據(jù)磨合情況，精心調(diào)整熱態(tài)密封間隙，保持熱態(tài)良好運(yùn)行狀態(tài)。
10）對采用圍帶驅(qū)動(dòng)的空預(yù)器，因驅(qū)動(dòng)力矩較大，若空預(yù)器有少量碰磨，不必隨意調(diào)大密封間隙。
11）空預(yù)器堵塞會造成煙風(fēng)阻力增大，而增加漏風(fēng)。運(yùn)行中要定期對空預(yù)器漏風(fēng)率進(jìn)行實(shí)測，及時(shí)采取措施降低漏風(fēng)率。
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